單段顎式破碎機

基于系統分析原理,詳細分析了振動篩箱側板的開裂現象。 篩箱側板開裂的主要原因是梁的設計不合理。

1.提出問題的建議

白云石礦振動篩新粉礦生產系統,作為0~5毫米粉礦產品的最終分級設備。 振動篩是一種自定心型花園振動篩,篩面長度為7500mm,寬度為2500mm。 支持電機為Y200L-4型(30 kW,1460 r / min),振動頻率為16.67~13.33 Hz。 它為8~12 mm,篩分處理能力為180-200 t / h。 阻尼模式是雙層阻尼。 振動激勵器是國外技術生產的自定心振動激振器,具有結構緊湊,激振力大的優點。 激勵器安裝在帶有萬向節的兩個主側板上,以確保兩個激勵器的同步。 然而,在系統的試制期間,發現在兩側振動器下方的側板上出現裂縫,并且裂縫從激勵器的底部延伸到篩箱的側板的下邊緣( 參見圖1),并使用側板之間的連接梁。 鋼管末端沿管道開裂。

隨后,將激振力設定降低至中性狀態,并更換篩箱兩側裂縫附近約800mm×500mm的面積。 采用的工藝為:直流焊,保溫,兩側同步對接焊,30°雙面溝槽,中間5mm,盡可能保證焊接質量。 同時,使用鋁基潤滑脂代替ZL-3鋰基潤滑脂(SY1412-75)進行潤滑。 通過上述措施,對振動篩進行處理,但運行時間小于15天,再次發現原裂紋部分加劇了開裂現象。 軸承熱量仍然存在,導致電機電流急劇上升,電機自動停止。 針對上述現象,筆者進行了以下測試。

2,測試方法和測試結果

2.1成分分析

側板開采取樣并分析其化學成分

2.2金相檢驗

通過在裂解區中的線切割對金相樣品進行取樣,并在X-05大金相顯微鏡下觀察。 側板的金相組織為鐵素體和少量珠光體,晶粒在一定方向上變形,形成帶狀結構。

3.分析和討論

根據化學成分分析結果,側板部件符合標準要求,并且由于材料而排除側板斷裂。 然而,從金相檢驗可以看出,側板裂解區中的金相組織是細長的并且變形的,這是纖維狀的,這證明側板斷裂是從屈服到斷裂的過程。 材料的屈服強度不足是側板開裂的主要原因。 在靜載荷下,選擇用于側板的鋼為Q345,屈服強度> 345MPa。 根據振動篩強度的設計,最大激振力為47,040千克; 篩箱重8772千克,篩子體內石材重約1000千克; 側板厚度為13毫米,材料為Q345,屈服強度為274.4~349.3 MPa; 彈簧支點之間的水平距離為5600毫米,篩箱高度為1850毫米,篩箱傾斜角為18°(見圖3)。 當振動篩處于振動狀態時,由振動引起的動態變形增加了材料的應力。 當當篩箱在共振區域中停止時發生由動態變形產生的最大動態應力時,其接收的應力通常是靜載荷。  4至5次。 圖3中所示的點B是篩箱側板的承受最大動態應力的部分。 通過建立B點的力學模型,進行力分析,根據彎矩圖計算最大彎矩,最大應力為105 MPa。 當篩箱通過共振區時,B點處的最大拉應力為400至500MPa,因此側板設計不合理。

從梁結構的分析來看,振動篩的梁采用圓管結構(見圖4)。 由于2575圓形振動篩是一個大型振動篩,大型振動篩的橫梁通常設計有冷礦篩網箱結構,很少使用圓形。 管結構。 因為圓管的剛度和強度比箱體結構更差(同比大?。?。 梁在振動篩結構中的作用非常重要。 如果梁的強度和剛度達不到設計和使用的要求,梁將斷裂,側板將破裂,然后外力將產生給激勵器。 最糟糕的結果是篩體變形和破裂,設備根本無法運行。 從振動篩的梁的設計,可以認為使用圓管是不合理的(如果管直徑太?。?。 從上述現象來看,特別是在側板加厚后,仍然存在問題,這可以間接解釋梁設計的不合理性。

另外,在梁與側板的連接方面存在問題。 圖5是主側板和梁結構的示意圖。 從圖5中可以看出,梁在振動下受到較大的力,梁沿管道方向開裂,表明梁與主側板之間的連接處存在應力集中的問題, 因此,即使梁采用圓管結構,梁和側板也應用加強筋加固板的接頭。

4,解決方案

總之,為了從根本上解決影響礦山生產的這一瓶頸,2002年3月,礦井對振動篩進行了大修。 由于梁是篩箱結構中的主要結構構件,因此不易改進。 決定用具有相等橫截面積的箱形結構梁代替圓管結構梁。 然后,在操作的初始階段,將激振力調節到較小的值,并且隨著運行時間的增加,將激振力逐漸調節到正常值。 自大修以來,側板沒有開裂,設備運行正常。

5結論

(1)側板開裂的直接原因是材料在使用過程中產生的屈服現象;

(2)圓形振動篩是一種大型振動篩。 這種類型的振動篩在圓管結構設計上是不合理的,應該改為冷礦篩網的箱體結構。

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